Министерство образования и науки Российской Федерации
Федеральное агентство по образованию
ИРКУТСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
Кафедра теплогазоснабжения и вентиляции
Допускаю к защите_______________
подпись
Руководитель AAAAA.
«____» ____________________ 2010 г.
Отопление и вентиляция жилого здания
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА
к курсовому проекту по дисциплине
Теплогазоснабжение и вентиляция
Выполнила студентка гр. DDDD _______________ ZZZZZ.
подпись
Принял преподаватель кафедры «ТВ» «____» __________ 2010 г.
_______________ AAAA.
подпись
Иркутск 2010
Содержание
| Исходные данные | 3 |
| Расчет коэффициента теплопередачи наружной стены | 4 |
| Расчет коэффициента теплопередачи чердачного перекрытия | 5 |
| Расчет коэффициента теплопередачи пола первого этажа над подвалом | 7 |
| Расчет коэффициента теплопередачи через заполнения световых проемов | 8 |
| Определение потерь тепла по укрупненным показателям | 8 |
| Библиографический список | 10 |
Исходные данные:
| Район постройки здания | г. Ика |
| Климатические характеристики | |
| t наружного воздуха наиболее холодной пятидневки для Кобеспеч = 0,32 | tн = -50°С |
| средняя температура отопительного периода | tот.пер. = -13°С |
| продолжительность отопительного периода | z = 262суток |
| Архитектурные данные | |
| количество этажей | 3 |
| высота этажа | 3 м |
| рассчитываемое помещение | жилая комната |
| расчетная температура помещения | tв = 20°С |
| относительная влажность воздуха | φв = 50% |
| Характеристики утеплителей наружных ограждений | |
| наружной стены | пенопласт ПХВ-1 (ТУ6-05-1179-75) и ПВ-1 (ТУ 6-05-1158-78) ρ = 215 кг/м3 |
| чердачного перекрытия | пенополиуретан (ТУ В-56-70, ТУ67-98-75, ТУ 67-87-75) ρ = 60 кг/м3 |
| конструкции пола | плиты мягкие на синтетическом и битумном связующих ρ = 125 кг/м3 |
Расчет коэффициента теплопередачи наружной стены
Рис. 1 Конструкция наружной стены
1 – штукатурка, δ1 = 1,5 см, λ1 = 0,7 Вт/м°С,
2 – бетон, δ2 = 25 см, λ2 = 1,92 Вт/м°С, ρ = 2400 кг/м3,
3 – пенопласт ПХВ-1 (ТУ 6-05-1179-75) и ПВ-1 (ТУ 6-05-1158-78), ρ = 215 кг/м3, λут = 0,06 Вт/м°С,
4 – воздушная прослойка, δ4 = 15 см, Rвп = 0,15 м2°С/Вт,
5 – плита гипсовая, δ5 = 1 см, λ5 = 0,41 Вт/м°С, ρ = 1200 кг/м3.
,
где λ1,2,5 – коэффициент сопротивления соответственно штукатурки, бетона, плиты гипсовой,
δ1,2,5 – толщина слоя соответственно штукатурки, бетона, плиты гипсовой,
λУТ – коэффициент сопротивления утеплителя,
RВП – сопротивление теплопередаче воздушной прослойки (для вертикальной прослойки толщиной 0,15м, положительной t°, RВП = 0,15м2°С/Вт),
ХУТ – искомый размер толщины утеплителя,
λВ – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности стены
λН – коэффициент теплоотдачи наружной поверхности стены.
Определяем требуемое сопротивление теплопередаче стены R0ТР для г. Ика, исходя из градусосуток отопительного периода:
°С·сут,
для Dd = 8000 RТР = 4,2 м2°С/Вт,
для Dd = 10000 RТР = 4,9 м2°С/Вт,
м2°С/Вт.
Тогда Хут = (4,4261-0,4844)*0,06 = 0,237 м.
Принимаем δ3 = 0,3 м, тогда δстены = 0,015 + 0,25 + 0,3 + 0,15 + 0,01 = 0,725 м.
м2°С/Вт > 
м2°С/Вт.
Коэффициент теплопередачи наружной стены
Вт/м2°С.
Расчет коэффициента теплопередачи чердачного перекрытия
Рис. 2 Конструкция чердачного перекрытия
1 – цементно-песчаная стяжка, δ2 = 4 см, λ2 = 0,76 Вт/м°С, ρ = 1800 кг/м3,
2 – пенополиуретан (ТУ В-56-70, ТУ67-98-75, ТУ 67-87-75) ρ = 60 кг/м3, λут = 0,04 Вт/м°С,
3 – железобетонная плита с круглыми отверстиями d = 18 см, L = 24см, δ4 = 40 см, ρ = 2500 кг/м3, λ4 = 1,92 Вт/м°С
4 – штукатурка, δ5 = 1,5 см, λ5 = 0,7 Вт/м°С.
Определяем требуемое сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия и перекрытий над подвалами для г. Ика:
согласно предыдущим расчетам 
°С·сут,
для Dd = 8000 RТР = 5,5 м2°С/Вт,
для Dd = 10000 RТР = 6,4 м2°С/Вт,
м2°С/Вт.
Сопротивление теплопередаче чердачного перекрытия:
Определяем сопротивление теплопередаче железобетонной плиты перекрытия RПЛ.
Заменяем круглые сечения отверстий d = 0,18 м на эквивалентные по площади квадратные для упрощения расчета:
0,16 м
Рис. 3 Железобетонная плита перекрытия
,
где Ra – сопротивление теплопередаче ж/б плиты параллельно тепловому потоку,
Rb – сопротивление теплопередаче ж/б перпендикулярно тепловому потоку.
1. Сечение ж/б плиты параллельно тепловому потоку
Рис. 4 Сечение ж/б плиты параллельно тепловому потоку
0,064 м2,
0,096 м2,
0,43 м2°С/Вт,
м2°С/Вт.
м2°С/Вт
2. Сечение ж/б плиты перпендикулярно тепловому потоку
Рис. 5 Сечение ж/б плиты перпендикулярно тепловому потоку
м2°С/Вт,
м2°С/Вт,
м2°С/Вт.
Получаем сопротивление теплопередаче железобетонной плиты
м2°С/Вт.
Тогда
=> 
м,
принимаем δ2 = 0,21 м, тогда
м2°С/Вт > 
м2°С/Вт
Коэффициент теплопередачи чердачного перекрытия
Вт/м2°С.
Расчет коэффициента теплопередачи пола первого этажа над подвалом
Рис. 6 Конструкция перекрытия над подвалом
1 – доска сосновая, δ1 = 4 см, λ1 = 0,14 Вт/м°С, ρ = 500 кг/м3,
2 – цементно-песчаная стяжка, δ2 = 6 см, λ2 = 0,76 Вт/м°С, ρ = 1800 кг/м3,
3 – плиты мягкие на синтетическом и битумном связующих, ρ = 125 кг/м3, λут = 0,05 Вт/м°С,
4 – железобетонная плита, δ4 = 40 см, , ρ = 2500 кг/м3, λ4 = 1,69 Вт/м°С
5 – штукатурка, δ5 = 1 см, λ5 = 0,7 Вт/м°С.
Тогда Хут = (5,79-0,7741)·0,05 = 0,251 м.
Принимаем δ3 = 0,3 м, тогда δпт = 0,04 + 0,06 + 0,3 + 0,4 + 0,01 = 0,81 м.
м2°С/Вт > м2°С/Вт.
Коэффициент теплопередачи пола первого этажа над подвалом
Вт/м2°С.
Расчет коэффициента теплопередачи светового проема
Определяем требуемое сопротивление теплопередаче светового проема для °С·сут:
для Dd = 8000 RТР = 0,7 м2°С/Вт,
для Dd = 10000 RТР = 0,75 м2°С/Вт,
м2°С/Вт.
Согласно приложению 6*(К) «Приведенное сопротивление теплопередаче окон, балконных дверей и фонарей» СНиП 2-3-79 «Строительная теплотехника» выбираем заполнение - два однокамерных стеклопакета в раздельных деревянных переплетах, - для которого 
м2°С/Вт.
Вт/м2°С.
Определение потерь тепла по укрупненным показателям
Рис. 7 План здания
кВт,
где а – коэффициент, учитывающий район постройки здания
,
q – удельная тепловая характеристика здания,
VН – объем отапливаемой части здания по внешнему обмеру
м3.
Определяем удельную тепловую характеристику здания
,
где 
принимается в зависимости от объема здания по СНиП,
α в зависимости от температуры наружного воздуха.
,
d – cтепень осветвленности здания
,
F – площадь наружных стен здания
м2,
S – площадь здания
м2.
,
где Р – периметр здания
м,
Н – высота здания.
Сравниваем получившиеся значения q1 и q2 с q’0 и выбираем ближайшее => q = 0,431.
В результате расчета получаем, суммарные теплопотери здания по укрупненным показателям Q = 38.85 кВт.
Библиографический список
СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий. – М.: Госстрой РФ, 2003.
СНиП 23-01-99*. Строительная климатология - введ. 01.01.2000. - М.: Госстрой РФ 2000.
СНиП 2-3-79. Строительная теплотехника.
Богословский В.Н. Учебник для вузов: в 3 т.: Отопление и вентиляция. - М.: Стройиздат, 1976.