Ж/б каркасное 3-этажное здание торгового центра в г. Лабинске

Рефераты по строительству » Ж/б каркасное 3-этажное здание торгового центра в г. Лабинске

Федеральное агентство по образованию

ГОУВПО Кубанский государственный технологический университет

Кафедра строительных конструкций и гидротехнических сооружений

Курсовая работа

по дисциплине «Конструкции сейсмостойких зданий и сооружений»

на тему: «Ж/б каркасное 3-хэтажное здание торгового центра в г. Лабинске»

Краснодар 2008г.

Реферат

Данная курсовая работа дает представление об основах проектирования сейсмостойких сил железобетонных конструкций. В ходе выполнения курсовой работы студент самостоятельно приобретает навыки определения сейсмических нагрузок на здания и сооружения с последующей оценкой сейсмостойкости подбирать материал компоновать сечения в целях его экономичности и рациональности.

Представленная пояснительная записка к курсовой работе на тему:

«Ж/б каркасное 3-хэтажное здание торгового центра в г. Лабинске » имеет в объеме 32 листов. В ней представлены расчеты сейсмостойкости конструктивного решения несущих конструкций проектируемого здания – железобетонного каркаса.

Пояснительная записка иллюстрирована необходимыми пояснениями и рисунками а также схемами ко всем расчетам. В ней также отражены антисейсмические мероприятия.

Ил. 8. Табл.8. Библиогр. 12.

К пояснительной записке прилагается графическая часть – 1 лист


Содержание

Введение

1. Компоновка конструктивного решения здания

2. Определение сейсмичности строительной площадки и сбор нагрузок

2.1 Сбор нагрузок

3 Определение периода собственных колебаний и форм колебаний

3.1 Период собственных колебаний

3.2 Формы собственных колебаний здания

3.3 Оценка влияния продольных сил в сечении колонн на динамические характеристики каркаса

3.4 Усилия в сечениях элементов рамы от сейсмической нагрузки

4 Определение сейсмических нагрузок и усилий от них

5 Определение усилий в несущих конструкциях от эксплуатационных нагрузок

6 Проверка общей устойчивости здания и прочности отдельных конструкций с учетом сейсмических нагрузок

6.1 Подбор площади сечения арматуры средней колонны 1-го этажа

6.2 Проверка прочности сечений наклонных к продольной оси колонн

7 Антисейсмические мероприятия

Список литературы


Введение

В связи с увеличением частоты природных катаклизмов а именно землетрясений возникла проблема сейсмоустойчивости зданий и сооружений построенных без учета сейсмических воздействий что в случае данных природных катастроф наносит материальный ущерб. Принимая во внимание всё это в районах подверженных сейсмическим воздействиям силой 7 и более баллов возникла необходимость возведения зданий и сооружений способных выдерживать сейсмические воздействия.

При разработке проектов зданий и сооружений выбор конструктивных решений производят исходя из технико-экономической целесообразности их применения в конкретных условиях строительства с учетом максимального снижения материалоемкости трудоемкости и стоимости строительства достигаемых за счет внедрения эффективных строительных материалов и конструкций снижения массы конструкций и т.п. Принятые конструктивные схемы должны обеспечивать необходимую прочность устойчивость; элементы сборных конструкций должны отвечать условиям механизированного изготовления на специальных предприятиях.

При проектировании гражданских зданий необходимо стремиться к наиболее простой форме в плане и избегать перепадов высот. При проектировании часто выбирают объемно-планировочные и конструктивные решения так как они обеспечивают максимальную унификацию и сокращение числа типоразмеров и марок конструкций.

Увеличение объема капитального строительства при одновременном расширении области применения бетона и железобетона требует всемерного облегчения конструкций и следовательно постоянного совершенствования методов их расчета и конструирования


1 Компоновка конструктивного решения здания

По рекомендациям п.1.2 [10] приняты: симметричная конструктивная схема (см. рис. 1.1) с равномерным распределением жесткостей конструкций и масс; конструкции из легкого бетона на пористых заполнителях обеспечивающие наименьшие значения сейсмических сил; условия работы конструкций с целесообразным перераспределением усилий вследствие использования неупругих деформаций бетона и арматуры при сохранении общей устойчивости здания. Участки колонн примыкающие к жестким узлам рамы армируют замкнутой поперечной арматурой устанавливаемой по расчету но не реже чем через 100 мм. Под колонны проектируем сплошную фундаментную плиту.

Здание проектируется каркасное.

Размеры здания:

- ширина – 36 0м;

- длина – 36 0м;

Несущим является железобетонный каркас.

Фундаменты – сплошная монолитная фундаментная плита;

Перекрытия – монолитные железобетонные плиты толщиной 100мм;

Колонны – сечение 400х400мм высотой 3000мм;

Ригеля – главная балка: - высота 750мм;

- ширина 300 мм.

– второстепенная балка: - высота 300 мм;

- ширина 200мм.

Сетка колонн 9х9м;

Ограждающие конструкции - самонесущие кирпичные стены;

Перемычки – сборные железобетонные.

Перегородки – кирпичные.

Кровля - плоско-совмещенная с покрытием рубероидным ковром.

Лестницы – из сборных железобетонных маршей и площадок.

2 Определение сейсмичности строительной площадки и сбор нагрузок

Требуется рассчитать конструкции жилого здания при его привязке к площадке строительства. Согласно СНиП II-7-81* (Строительство в сейсмических районах) в разделе Общее сейсмическое районирование территории Российской Федерации ОСР-97” (Список населенных пунктов) по карте ОСР-97-В-5% сейсмичность района г. Лабинск составляет 8 баллов (Карта В - объекты повышенной ответственности и особо ответственные объекты. Решение о выборе карты при проектировании конкретного объекта принимается заказчиком по представлению генерального проектировщика за исключением случаев оговоренных в других нормативных документах).

Определение сейсмичности площадки строительства производим на основании сейсмического микрорайонирования для III категории групп по сейсмическим свойствам грунты которых являются: пески гравелистые крупные и средней крупности плотные и средней плотности маловлажные и влажные; пески мелкие и пылеватые плотные и средней плотности маловлажные; глинистые грунты с показателем консистенции IL 0 5 при коэффициенте пористости е < 0 9 для глин и суглинков и е < 0 7 - для супесей. Сейсмичность площадки строительства при сейсмичности района 8 баллов составляет 9 баллов. Согласно выше перечисленному значения коэффициента динамичности bi в зависимости от расчетного периода собственных колебаний Тi здания или сооружения по i-му тону при определении сейсмических нагрузок следует принимать по формулам (1).

Для грунтов III категорий по сейсмическим свойствам

при Тi £ 0 1 с bi = 1 + 1 5Тi

при 0 1 с < Тi < 0 8 с bi = 2 5 (1)

при Тi ³ 0 8 с bi = 2 5 (0 8/ Тi )0 5

Во всех случаях значения bi должны приниматься не менее 0 8.


2.1 Сбор нагрузок

Сбор нагрузок производим на 1 м2 покрытия здания и перекрытия.

Конструктивное решение пола принимаем одинаковым для всех этажей.

Сбор нагрузок производим в табличной форме и представлен в таблице 2.1;2.2

Таблица 2.1 Нагрузка на 1м2 покрытия

Вид нагрузки Нормативная нагрузка, Н/м2 Коэффициент надёжности по нагрузке Расчётная нагрузка, Н/м2
Постоянная:

Собственный вес плиты δ=100мм

(ρ=2500кг/м3 )

2500

1,1

2750

Пароизоляция 1 слой пергамина 0,05 1,3 0,065
Утеплитель- керамзитобетон δ=80мм (ρ=800кг/м3 )

640

1,3

832

Цементно-песчаная стяжка δ=20мм 360 1,3 390
4 слоя рубероида на мастике 0,2 1,3 0,26
слой гравия δ=10мм 0,2 1,3 0,26
Итого 3500 3973
Временная

Таблица 2.2 Нагрузка на 1м2 перекрытия

Вид нагрузки Нормативная нагрузка, Н/м2 Коэффициент надёжности по нагрузке Расчётная нагрузка, Н/м2
Постоянная нагрузка:

Собственный вес плиты δ=100мм

(ρ=2500кг/м3 )

2500

1,1

2750

Собственный вес Цементно-песчаного раствора δ=20мм (ρ=1800кг/м3 ) 360 1,3 390

Собственный вес

керамических плиток, δ=15мм (ρ=1800кг/м3 )

270 1,1 297
Итого 3130 3437
Временная нагрузка: 4000 1,2 4800

Кратковременная (30%)

Длительная (70%)

1200

2800

1,2

1,2

1440

3360

Полная нагрузка:

Постоянная и длительная

Кратковременная

7130

5930

1200

8237

6797

1440

3.Определение периода собственных колебаний и форм колебаний

3.1 Для определения периода собственных колебаний и форм колебаний необходимо вычислить динамические характеристики пятиэтажной рамы поперечника здания

Принимаем колонны сечением 400х400мм тогда

Ригель принимаем с размерами:

b=300мм; h=750мм;

тогда

Расчетная длина ригеля- 9200 мм; колонн - 3500 мм;

Для конструкций зданий в данном районе применён легкий бетон класса В25 с использованием мелкого плотного заполнителя плотность бетона 1600кг/м3 и начальном модуле упругости Еb =16500МПа.

Погонная жесткость элементов рамы будет:

для ригеля - (3.1)

для колонн -

Рисунок 3.1- К расчету на сейсмические нагрузки

Сила которая характеризует сдвиговую жесткость многоэтажной рамы:

(3.2)

где Si – сумма погонных жесткостей стоек этажа;

ri – сумма погонных жесткостей ригелей этажей;

l – высота этажа.

Суммарная погонная жесткость:

двух ригелей:

трёх колонн:

тогда

Расчетная высота здания по формуле:

(3.3) где

Н0 =10 5– расстояние от обреза фундамента до ригеля верхнего этажа (плиты покрытия);

n=3 – число этажей; подставив эти значения в формулу получим:

Определим ярусную нагрузку на уровне междуэтажного перекрытия типового этажа.

от веса перекрытия (подсчет сосредоточенных нагрузок на уровне междуэтажных перекрытий с учетом коэффициентов сочетаний:0 9;0 8 и 0 5):

где 36 м – ширина здания;

9 м – шаг колонн;

от веса колонн длиной равной высоте этажа:

;

от веса участков стен:

;

Итого G1 …G3 = 486 39кН ;

Перегородки в расчете не учтены.

Ярусная масса определяется по формуле:

m1 …m3 = 585 31/9 8= 49 63 кН∙с2 ∙м ;

Принимая приближенно ярусную массу покрытия m4 ≈m3 = 49 63 кН∙с2 ∙м находим периоды трёх тонов свободных горизонтальных колебаний рамной системы и коэффициенты динамичности и вносим их в таблицу 3.1.

(3.5)

где i- 1 2 3 типа свободных колебаний;

К= 55300 05 кН;

Н=12 6 м;

l=3 5 м;

βi = 1 5/Тi – для грунтов III категории (3.6);


Таблица 3.1- К определению коэффициентов динамичности

Тип колебаний

Периоды колебаний по формуле

Коэффициент динамичности

По формуле

Принят
1

=1,01>0,8

2
3

Определим ярусную нагрузку на уровне покрытия для участка длины здания равному продольному шагу колонн 6 м:

- от веса совмещенной кровли: 3973∙36∙9∙0 9 = 1158 5кН;

- от веса снегового покрова: 0 5∙0 95∙9∙36∙1 1 = 169 29кН;

- от веса колонн: 25 25/2 = 12 63 кН;

- от веса участков стен: 247 42/2 = 123 71 кН.

G5 =1158 5+169 29+12 63+123 71 = 1464 13 кН

3.2 Формы собственных колебаний здания

Величина - смещение точек динамической системы отвечает уравнению собственных (свободных) колебаний. В практических расчетах уравнение аппроксимируют в виде тригонометрических полиномов. Для определения коэффициента формы колебаний в формулу (2.3) подставляют не абсолютные смещения точек а лишь их отношения. Например формы трех тонов свободных колебаний многоэтажных зданий: (2.4)

где - безразмерная координата точки j.

Относительные координаты форм свободных колебаний даны в табл. 2.1 для трех ортонормированных функций.

Рис. 3.3- К динамическому расчету 4-этажного здания :

а – условная схема здания; б – расчетная схема при определении периодов и форм свободных колебаний горизонтальных колебаний; в – три ортонормированные функции аппроксимирующие формы свободных колебаний.

3.3 Оценка влияния продольных сил в сечении колонн на динамические характеристики каркаса

Изгибная жесткость рамы:

Во =Eb AL2 /2=16500∙0 4 ∙0 4∙152 /2 =2970∙105 кН∙м2 (3.8)

где L= 15 м- расстояние между осями крайних колонн.

Характеристика жесткости рамы при учете влияния продольных сил в сечении колонн по формуле . (3.9)

Следовательно учитывать влияние продольных сил в сечении колонн на динамические характеристики рамного каркаса не требуется.

3.4 Усилия в сечениях элементов рамы от сейсмической нагрузки

Так как расчетные сейсмические нагрузки по п. 2.3 [10] принимаются действующими в горизонтальном направлении вертикальная составляющая сейсмических сил не учитывается. Так же не учитывают по п. 2.4 [10] вертикальную сейсмическую нагрузку для рам пролетом менее 24 м. Расчетные значения поперечных сил и изгибающих моментов в сечениях элементов рамы по п. 2.10 [10] следует определить по формулам:

и ;

в которых Q i и Mi усилия в рассматриваемом сечении вызываемые сейсмическими нагрузками соответствующими форме колебаний i .

В приближенном расчете многоэтажных рам на горизонтальные нагрузки учитывают уменьшение жесткости крайних колонн так как они имеют меньшую степень защемления в узлах чем средние колонны.

Погонные жесткости элементов рамы 1-го этажа:

ригеля

где

колонны 2-го этажа

где

колонны 1-го этажа

Табличный коэффициент

При отношении погонных жесткостей ригелей и колонн

согласно табл. XV.1 [1] общая жесткость колонн рамы (принимая за единицу жесткость средней колонны):

на 1-ом этаже ∑i = 1+2∙0 9 = 2 8; на других этажах ∑i = 1+2∙(0 54+0 54)-2 = 1 16;

Поперечные силы в сечениях средних колонн рамы:

на 1-м этаже 2 8=(242 44+39 30+68 58)/2 8=125 11;

со 2-го по 5-й этаж 1 16= (86 59+14 04+24 49)/1 16=107 86;

Изгибающие моменты в сечениях средних колонн:

на 1-м этаже в сечении под ригелем рамы М1 =2∙Q1 l/3;

в сечении по с 2-го по 4-й этаж Мk =Q1 l/2; где l- расчетная длина колонн равная высоте этажа.

Поперечные силы (кН) и изгибающие моменты (кН∙м) в сечениях средних колонн рамы подсчитаны в таблице 4.1 для трёх форм колебаний.


4 Определение сейсмических нагрузок и усилий от них

Коэффициенты форм колебаний η ik для трех тонов подсчитаны в табл. 3.2 с использованием относительных координат форм свободных колебаний приведенных в табл. 4.1. по формуле:

; (4.1)

где- смещение точек здания при собственных колебаниях по -му тону в рассматриваемой точке kи во всех точках jрасположения ярусных нагрузок .Расчетную сейсмическую нагрузку в выбранном направлении действия приложенную к точке kи соответствующую -му тону свободных т.е. собственных колебаний здания определяют по формуле п. 2.5[10]: (4.2)

Таблица 4.1

Этажи

кН

кН

кН

1 2 3 4 5 6 7 8
1 0,241 1125,09 0,3698 0,1368 416,10 153,89 0,463
2 0,483 1125,09 0,6872 0,4723 773,20 531,36 0,860
3 0,724 1125,09 0,9072 0,8230 1020,65 925,90 1,135
4 1,000 772,45 1,0000 1,0000 772,45 772,45 1,251
Итого 2982,39 2383,60
1 0,241 1125,09 0,9072 0,8230 1020,65 925,90 0,302
2 0,483 1125,09 0,7634 0,5828 858,91 655,70 0,254
3 0,724 1125,09 -0,2647 0,0701 -297,84 78,85 -0,088
4 1,000 772,45 -1,0000 1,0000 -772,45 772,45 -0,333
Итого 809,27 2432,89
1 0,241 1125,09 0,2361 0,0557 265,65 62,72 0,111
2 0,483 1125,09 -0,7761 0,6023 -873,16 677,64 -0,364
3 0,724 1125,09 0,7434 0,5526 836,35 621,71 0,349
4 1,000 772,45 1,0000 1,0000 772,44 772,44 0,469
Итого 1001,28 2134,52

где - коэффициент учитывающий допускаемые повреждения зданий и принимаемый по табл. 3 [10] - для зданий и сооружений в конструкциях которых могут быть допущены остаточные деформации и повреждения затрудняющие нормальную эксплуатацию при обеспечении безопасности людей и сохранности оборудования возводимые с железобетонным каркасом с диафрагмами или связями; - коэффициент учитывающий характеристики конструкций и принимаемый по табл. 6 [10] для каркасных зданий стеновое заполнение которых не оказывает влияния на их деформативность; - коэффициент учитывающий расчетную сейсмичность площадки строительства и определяемый по п. 2.5 [10] при сейсмичности 9 баллов; - коэффициент динамичности определяемый по п. 2.6* [10]; - коэффициент зависящий от формы деформации здания при свободных колебаниях по -му тону и от места расположения нагрузки kи определяемый по п.2.7 [10]: (2.3)

где- смещение точек здания при собственных колебаниях по -му тону в рассматриваемой точке kи во всех точках jрасположения ярусных нагрузок .

Таблица 4.2

Э

т

а

ж

и

,

кН

Первая форма колебаний с

Вторая форма колебаний с

Третья форма колебаний с
1 2 3 4 5 6 7 8 9
4 1,000 772,45 1,251 62,793 -0,333 -37,51371 0,469 52,90263
3 0,724 1125,09 1,135 82,97 -0,088 -14,46462 0,349 57,27951
2 0,483 1125,09 0,860 62,854 0,254 41,712734 -0,364 -59,8004
1 0,241 1125,09 0,463 33,825 0,302 49,567386 0,111 18,19347

Этаж k

Первая форма колебаний Вторая ф࠾рма к࠾࠻еба࠽ий Третья форма колебаний
S1 k ∑S1 k Qk Мk S2 k ∑S2 k Qk Мk S3 k ∑S3 k Qk Мk
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13

4

62,79 62,79 54,13 94,73 -37,51 -37,51 -32,34 -56,59 52,90 52,90 45,61 79,81

3

82,97 145,76 125,66 219,90 -14,46 -51,98 -44,81 -78,42 57,28 110,18 94,98 166,22

2

62,85 208,62 179,84 314,72 41,71 -10,27 -8,85 -15,49 -59,80 50,38 43,43 76,01

1

33,83 242,44 86,59 101,02 49,57 39,30 14,04 16,38 18,19 68,58 24,49 28,57
M= 202,04 M= 32,75 M= 160,01

Находим значение сейсмических сил по формуле:

(4.3)


4.1 – К расчету поперечной рамы на горизонтальную нагрузку

Ярусные поперечные силы:

4-й этаж

3-й этаж

2-й этаж

1-й этаж

Изгибающие моменты в стойках:

4-й этаж

3-й этаж

2-й этаж

1-й этаж


Изгибающие моменты в ригелях:

Эксплуатационная нагрузка:

Расчетная нагрузка на 1 м/п:

по приложению 8.2.17 [4] при n=1 46

От нагрузки на всю раму -Рэквэкспл ∙ℓпл

Мас = 0 0147;

Мв1в2 = 0 1176;

Множитель = -Рэкв ∙ℓ2

Таблица 5.1 – К определению моментов и поперечных сил

ССхема загружения

Ма

кН∙м

Мв1

кН∙м

Мв2

кН∙м

Мс

кН∙м

МА

кН∙м

МВ

кН∙м

Q12

кН

Q21

кН

Q23

кН

58,71 кН/м

7,5 м 7,5 м

0,0147 0,1176 0,1176 0,0147 91,68 91,68 1579,84 1722,56 1722,56
-48,55 -388,37 -388,37 -48,55


6 Проверка общей устойчивости здания и прочности отдельных конструкций с учетом сейсмических нагрузок

Для проверки принимаем среднюю колонну.

Так как изгибающие моменты в верхнем сечении средней колонны равны 0 то значение суммарного момента от сейсмической горизонтальной нагрузки и от вертикальной нагрузки будет равен только значению момента от сейсмической нагрузки:

234 04+0=234 04кНм

То же и с поперечными силами:

58 71+0=58 71кН

Продольная сила в сечении колонны 1-го этажа (кН) при особом сочетании нагрузок:

от веса совмещенной кровли: 3 97∙6∙7 5∙0 9=160 78 кН;

от веса снегового покрова: 1∙0 95∙7 5∙6=42 75 кН;

от веса перекрытия: 6 74∙7 5∙6∙0 9∙3=818 91 кН;

от веса колонны: 0 9∙0 95∙0 4∙0 4∙1 1∙16∙3 5=7 22 кН;

Итого: N1 =1164 53 кН.

В том числе длительно действующая нагрузка N1 l =232 91 кН.

6.1 Подбор площади сечения арматуры средней колонны 1-го этажа

Бетон: класса В25 с14 5 МПа; 1 05 МПа; 16500 МПа

Арматура: класса А-III с 365 МПа; МПа;

Сечение колонны 400х400 мм с 3 5 м и мм4

Усилия М=234 04 кН; Q=90 35 кН; N1 =1164 53 кН; N1 l =232 91 кН.

Эксцентриситет продольной силы:

Относительный эксцентриситет: мм.

должен быть не менее (6.1)

Также учитываем особые коэффициенты условий работы при расчете на прочность нормальных сечений элементов из тяжелого бетона с арматурой класса АIII

Коэффициент учитывающий влияние длительности действия нагрузки:

(6.2)

учитывая что получаем формулу

Выражение для критической силы имеет вид:

(6.3)

где (6.4)

(6.5)

задаемся

К расчету примем

Коэффициент учитывающий влияние прогиба на значение эксцентриситета продольной силы:

(6.6)

Расстояние от направления действия или до тяжести сечения сжатой арматуры:

При условии что Аs=As’ высота сжатой зоны

(6.7)

Относительная высота сжатой зоны .

Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона

(6.8)

где

учитывая коэффициент 0 85 .

В случае .

(6.9)

Площадь арматуры назначаем не конструктивно.

Принимаем 3Ø36 АIIIcAs=30 52 см2 .


6.2 Проверка прочности сечений наклонных к продольной оси колонн

При поперечной силе и при продольной силе и при особом коэффициенте условия работы для многоэтажных зданий.

Коэффициент учитывающий благоприятное влияние продольной сжимающей силы на прочность наклонного сечения: (6.10)

следовательно в расчете учитывается только .

При для тяжелого бетона находим:

(6.11)

При поперечная арматура не требуется по расчету. Принимаем из условий свариваемости Ø8 АIII с шагом 100мм и 200мм.

Находим (6.12)

где

Тогда при

(213 35-183 71)=29 64 кН <110 224 кН и конструктивно заданном максимально допустимом шаге поперечных стержней S площадь сечения хомутов находят по формуле:

Принимаем для Ø36АIII поперечную арматуру из условий свариваемости Ø8AIII

Тогда

Было принято Ø8AIII и так как в сечении 4 стержня Ø8AIII то

Рисунок 6.1-Сечение колонны

Проверка общей устойчивости здания

- устойчивость обеспечивается

где п- количество этажей.

Определим прогиб здания

Находим эквивалентную силу Р:

=>

- для каркасных ж/б зданий с ограждающими конструкциями из кирпича опирающимися поэтажно.


7 Антисейсмические мероприятия

Лестничные клетки в торцах здания воспринимают горизонтальную сейсмическую нагрузку а так же диафрагма жесткости по середине здания толщиной 160мм железобетонная жестко связанная с колоннами (см. чертеж).

Жесткие узлы железобетонного каркаса здания усилены применением сварных сеток и замкнутых хомутов. На стыке колонн применяющиеся к жестким узлам рамы на расстоянии равном полуторной высоты сечения колонн армируются поперечной арматурой (хомутами) с шагом не более 100 мм а для рамных систем с несущими диафрагмами - не реже чем через 200мм.

Жесткость здания в поперечном направлении обеспечивается рамами (колонны и монолитная плита) лестничными клетками в торцах здания и диафрагмой жесткости в середине здания.

В продольном направлении жесткость обеспечивается продольными рамами (колонны и монолитная плита).

В соответствии с рекомендациями СНиП диафрагма жесткости и лестничные клетки расположены симметрично относительно центра здания.

В качестве ограждающих стеновых конструкций применяются легки стеновые панели из керамзитобетона δ=350мм.

Наружные стеновые панели и внутренние перегородки не должны препятствовать деформации каркаса. Между поверхностями стен и колонн каркаса должен предусматриваться зазор не менее 20 мм. По всей длине стены в уровне плит покрытия должен устраиваться антисейсмические пояса соединяющиеся с каркасом здания.

В местах пересечения торцовых и поперечных стен с продольными стенами должны устраиваться антисейсмические швы на всю высоту стен.

Расстояние между хомутами стеновых элементов (колонн) в местах стыкования рабочей арматуры внахлестку.

Кладка самонесущих стен в каркасных зданиях должна быть I или II категории иметь гибкие связи с каркасом не препятствующие горизонтальным смещениям каркаса вдоль стен.

Между поверхностями стен и колонн каркаса должен предусматриваться зазор не менее 20 мм. По всей длине стены в уровне плит покрытия и верха оконных проемов должны устраиваться антисейсмические пояса соединенные с каркасом здания.

В местах пересечения торцовых и поперечных стен с продольными стенами должны устраиваться антисейсмические швы на всю высоту стен.

Лестничные и лифтовые шахты каркасных зданий следует устраивать как встроенные конструкции с поэтажной разрезкой не влияющие на жесткость каркаса или как жесткое ядро воспринимающее сейсмическую нагрузку.

Для каркасных зданий высотой до 5 этажей при расчетной сейсмичности 7 и 8 баллов допускается устраивать лестничные клетки и лифтовые шахты в пределах плана здания в виде конструкций отделенных от каркаса здания. Устройство лестничных клеток в виде отдельно стоящих сооружений не допускается

В уровне перекрытий и покрытий должны устраиваться антисейсмические пояса по всем продольным и поперечным стенам выполняемые из монолитного железобетона или сборными с замоноличиванием стыков и непрерывным армированием. Антисейсмические пояса верхнего этажа должны быть связаны с кладкой вертикальными выпусками арматуры.

В зданиях с монолитными железобетонными перекрытиями заделанными по контуру в стены антисейсмические пояса в уровне этих перекрытий допускается не устраивать.

Антисейсмический пояс (с опорным участком перекрытия) должен устраиваться как правило на всю ширину стены; в наружных стенах толщиной 500 мм и более ширина пояса может быть меньше на 100-150 мм.

Высота пояса должна быть не менее 150 мм марка бетона1 - не ниже 150.

Антисейсмические пояса должны иметь продольную арматуру 4d 10 при расчетной сейсмичности 7-8 баллов и не менее 4 d 12 - при 9 баллах.

В сопряжениях стен в кладку должны укладываться арматурные сетки сечением продольной арматуры общей площадью не менее 1 см2 длиной 1 5 м через 700 мм по высоте при расчетной сейсмичности 7-8 баллов и через 500 мм - при 9 баллах.

Участки стен и столбы над чердачным перекрытием имеющие высоту более 400 мм должны быть армированы или усилены монолитными железобетонными включениями заанкеренными в антисейсмический пояс.

1 В СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций марка бетона заменена на класс.

Рисунок 7.1 - Стык колонн с монолитным перекрытием


Список литературы

1. Бойков В.Н. Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции. Общий курс М. 1985.

2. СНКК 22-301-2000. “Строительство в сейсмических районах Краснодарского края”

3. СНКК 20-303-2002. “Нагрузки и воздействия. Ветровая и снеговая нагрузки. Краснодарский край”

4. СНиП 31-01-2003. “Здания жилые многоквартирные” Госстрой М. 1985.

5. СНиП 2.01.07-85*. “Нагрузки и воздействия” Госстрой М. 1985.

6. СНКК 23-302-2000. Энергетическая эффективность жилых и общественных зданий. Нормативы по теплозащите зданий. Краснодарский край

7. СНиП 2.03.01-84*. Бетонные и железобетонные конструкции. М. 1985.

8. СНиП 2.02.01-83*. Основания зданий и сооружений. М. 1982.

9. СНиП II-3-79*. Строительная теплотехника

10. СНиП II-7-81*. Строительство в сейсмических районах. М. 2000.

11. Бондаренко В.М. Судницын А.И. Расчет строительных конструкций. Железобетонные и каменные конструкции. М. 1984.

12. Бондаренко В.М. Суворкин Д.Г. Железобетонные и каменные конструкции. М. 1987.