Холодильная установка молочного завода расположена в городе Астрахань. В городе Астрахань расчетная летняя температура 34 єС, среднегодовая температура 9.4 єС, среднемесячная относительная влажность самого жаркого месяца в 37%. В холодильнике хранятся масло сливочное 5 т/сут., сметана 25 т/сут., ряженка 30 т/сут. Здание холодильника одноэтажное, имеет три камеры, в которых производится хранение сливочного масла, сметаны, ряженки. Между камерами расположен сквозной коридор, откуда имеется выход на автомобильную платформу. Имеется экспедиция. Общая высота холодильника составляет 4,8 м. Сетка колон 6*18 метров. Стены и перегородки холодильника выполнены из кирпича, потолок – железобетонные плиты перекрытия, теплоизоляция – пенополистирол ПСБ-С. Для поддержания необходимого температоро-влажностного режима проектируется непосредственное охлаждение при помощи воздухоохладителей типа ВОП. В холодильник молочного завода поступает продукт на хранение с температурой 15 єС и хранится в камерах при температуре 1 єС в пластиковых ящиках. Формирование штабеля производится электрокарами. Высота штабеля составляет 2 м. Вход в холодильник с южной стороны. Для охлаждения 60 тонн молока принимаем два охладителя молока марки ООУ-25. Для пастеризации и охлаждения сливок, а также сливок при производстве сметаны, используем одну пастеризационно-охладительную установку марки А1-ОПК-5. Для пастеризации молока при производстве ряженки используем одну установку А1-ОПК-5.
Таблица 1.1. Техническая характеристика технологического оборудования, потребляющего холод.
| Показатели | ООУ-25 | А1-ОЛО-2 | А1-ОПК-5 |
| Производительность, л/ч | 2500 | 3000 | 5000 |
| Начальная температура продукта, єС | 20 | 30 | 5 – 10 |
| Температура входящего продукта, єС | 4 ± 2 | 90–60 | 22 – 50 |
| Холодопроизводительность, кВт | 180 | 120 | 90 |
| Хладоноситель | Вода | Вода | Вода |
2. Расчет строительной площади холодильника
2.1 Определение число строительных прямоугольников камер хранения
n=
(2. 1) где ЯF – коэффициент использования площади помещения; [прил. 1.1; 1.с. 224] h гр – грузовая высота (высота штабеля), м; [1.с. 223] gv – норма загрузки, т/м3; [прил. 1.1; 1.с. 222 табл. 52] М – масса грузов, т; Fпр – площадь строительного прямоугольника, м2; Исходные данные и результаты расчетов приведены в таблице 2. 1
Таблица 2.1. Расчет числа строительных прямоугольников камер хранения
| Продукт | M | Fпр | gv | hгр. | ЯF | n | z |
| Масло сливочное | 5 | 108 | 0,63 | 2 | 0,7 | 2 | 0.63 |
| Сметана | 25 | 108 | 0,75 | 2 | 0,65 | 2 | 1.2 |
| Ряженка | 30 | 108 | 0,30 | 2 | 0,7 | 4 | 3.3 |
2.2 Определение числа строительных прямоугольников компрессорного цеха, вспомогательных и служебно-бытовых помещений
n=
(2. 2) где В-процент от строительной площади камер хранения холодильник; для вспомогательных помещений В=0,2ч0,4; для служебных помещений В=0,05ч0,1; для компрессорного цеха В=0,1ч0,15.
Результаты расчетов и исходные данные сводим в таблицу 2. 2Таблица 2.2. Расчет числа строительных прямоугольников компрессорного цеха, вспомогательных служебно-бытовых помещений
| Помещение | Fстр. | Fпр. | В | n |
| Компрессорный цех | 1080 | 108 | 0,1 | 2 |
| Вспомогательные помещения | 1080 | 108 | 0,2 | 4 |
| Служебно-бытовые помещения | 1080 | 108 | 0,05 | 2 |
Принимаем следующую планировку холодильника
| Сметана | Ряженка | |
| Масло сливочное | ||
| Вспомогательное помещение | Служебное помещение | |
| Компрессорная | ||
| Автоплатформа | ||
Рисунок 1 – План холодильника
3. Тепловой расчет холодильника
При расчете охлаждаемых помещений в общем случае определяют следующие теплопритоки:
Q=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5 (3. 1)
где Q1 – теплоприток от окружающей среды через ограждения, кВт; Q2 – теплоприток от продукции при их холодильной обработке, кВт; Q3 – теплоприток от наружного воздуха при вентиляции охлаждаемого помещения, кВт; Q4 – теплоприток от источников, связанных с эксплуатацей охлаждаемых помещений, кВт;
3.1 Теплоприток от окружающей среды
Этот теплоприток в общем случае включает теплопритоки, обусловленные разностью температур окружающего воздуха и помещения, и солнечным тепловым излучением.
Q1 = Q1Т + Q1C (3. 2) Q1Т =
(3. 3) Q1C=
(3. 4) где Q1T – теплоприток, обусловленный разностью температур окружающего воздуха и помещения, кВт; Q1C – теплоприток, обусловленный солнечным тепловым излучением, кВт; [прил. 3.3] [1.с. 330, табл. 58] Fн – площадь поверхности ограждения, м2; tн – температура воздуха с наружной стороны ограждения, определяемая расчетом в зависимости от типа ограждения, єC; [прил. 3.1] [1.с. 417] tпм – температура воздуха в помещении, принимаемая по нормативным документам, єC; [введение] Δtc – избыточная разность температур, вызванная солнечным тепловым излучением, єC; Кн – коэффициент теплопередачи, кВт/(м2К). [прил. 3.2] [1.с. 311] Результаты расчетов и сводные данные сводим в таблицу 3.1
Таблица 3. 1 – Теплопритоки через ограждения
| № камеры | Ограждения | tпм, єC | Размер | F, м2 | tн, єC | Δt, єC | Кн, Вт/м2К | Δtc, єC | Q1T, кВт | Q1C, кВт | Q1, кВт | |||||||||||||||
| L | B | H | ||||||||||||||||||||||||
| 1 | НС – С | 1 | 36 | - | 4,8 | 172,8 | 34 | 33 | 0,30 | 0 | 1770 | - | 17170 | |||||||||||||
| НС – В | 1 | 12 | - | 4,8 | 57,6 | 34 | 33 | 0,30 | 11 | 570 | 2112 | 2682 | ||||||||||||||
| ВС – Ю | 1 | 36 | - | 4,8 | 172,8 | 20 | 19 | 0,59 | 9.1 | 1937 | - | 1937 | ||||||||||||||
| ВС – З | 1 | 12 | - | 4,8 | 57,6 | 20 | 19 | 0,42 | 13,2 | 459 | - | 459 | ||||||||||||||
| ПОКРЫТИЕ | 1 | 36 | 12 | - | 432 | 34 | 33 | 0,30 | 9,1 | 4276 | 13104 | 17380 | ||||||||||||||
| ИТОГО ПО КАМЕРЕ | 24170 | |||||||||||||||||||||||||
| 2 | ВС – С | 1 | 36 | - | 4,8 | 172,8 | 34 | 33 | 0,30 | 0 | 1710.7 | - | 1710.7 | |||||||||||||
| ВС – В | 1 | 6 | - | 4,8 | 28,8 | 20 | 19 | 0,42 | 11.0 | 229,8 | - | 229,8 | ||||||||||||||
| ВС – Ю | 1 | 36 | - | 4,8 | 172,8 | 1 | 0 | 0,59 | 9.1 | - | - | - | ||||||||||||||
| НС – З | 1 | 6 | - | 4,8 | 28,8 | 34 | 33 | 0,30 | 13,2 | 285,1 | 1267,2 | 1552,3 | ||||||||||||||
| ПОКРЫТИЕ | 1 | 36 | 12 | - | 432 | 34 | 33 | 0,30 | 9,1 | 4276,8 | 13104 | 173808 | ||||||||||||||
| ИТОГО ПО КАМЕРЕ | 20873,6 | |||||||||||||||||||||||||
| 3 | ВС – С | 1 | 36 | - | 4,8 | 172,8 | 1 | 0 | 0,59 | 0 | - | - | - | |||||||||||||
| ВС – В | 1 | 6 | - | 4,8 | 28,8 | 20 | 19 | 0,42 | 11 | 229,8 | - | 229,8 | ||||||||||||||
| ВС – Ю | 1 | 36 | - | 4,8 | 172,8 | 20 | 19 | 0,42 | 9.1 | 1378,9 | - | 1378,9 | ||||||||||||||
| НС – З | 1 | 6 | - | 4,8 | 28,8 | 34 | 33 | 0,30 | 13.2 | 285,1 | 1267.2 | 1552,3 | ||||||||||||||
| ПОКРЫТИЕ | 1 | 36 | 12 | - | 432 | 34 | 33 | 0,30 | 9,1 | 4276,8 | 5,2 | 17380,8 | ||||||||||||||
| ИТОГО ПО КАМЕРЕ | 20541,8 | |||||||||||||||||||||||||
3.2 Теплоприток от продуктов при их холодильной обработке
Q2=
(3. 5) где Q2пр – теплоприток от продуктов, кВт; Q2т – теплоприток от тары, кВт; Теплоприток от продуктов
Q2пр=
(3.6) где Мпр – масса обрабатываемых продуктов, кг, i1 и i2 – энтальпии, соответствующие начальной и конечной температурам продукта, кДж/кг; [прил. 3.4] [1.с. 419] τ – продолжительность тепловой обработки продукта, ч; Теплоприток от тары.
Q2т=
(3.7) где Мт – масса тары, кг; [прил. 3.5] t1 и t2 – температура тары начальная и конечная, єC; ст – удельная теплоемкость тары, кДж/кгК, равная: для деревянной и картонной тары cт=2,3; для металлической cт=0,5; для стеклянной cт=0,8; τ – продолжительность тепловой обработки продукта, ч. Результаты расчетов и исходные данные сводим в таблицу 3. 2
3.3 Теплоприток от вентиляции помещений наружным воздухом
Теплоприток Q3 учитывают только в том случае, если вентиляция требуется по технологической документации.
Q3=
(3. 8) где Vпм – объем воздуха в помещении, м3; ρпм – плотность воздуха в охлаждаемом помещении, кг/м3; апм – кратность воздухообмена в помещении; [прил. 3.6] [1.с. 333] iн и iпм – энтальпии воздуха, соответствующие наружной температуре и температуре воздуха в охлаждаемом помещении, кДж/кг. Результаты вычислений и исходные данные сводим в таблицу 3. 3
Таблица 3. 3 – Теплопритоки от вентиляции
| № камеры | Размеры, мм | a,/сут | рв, кг/м3 | Iн, кДж | Δiв, кДж/кг | Vn, м3 | Q3, Вт | ||
| L | B | H | |||||||
| 1 | 36 | 12 | 4,8 | 5 | 1,29 | 71 | 13 | 2073 | 8918 |
| 2 | 36 | 6 | 4,8 | 5 | 1,29 | 71 | 13 | 1036 | 4457 |
| 3 | 36 | 6 | 4,8 | 5 | 1,29 | 71 | 13 | 1036 | 4457 |
3.4 Эксплуатационные теплопритоки
Сумма эксплуатационных теплопритоков определяется по зависимости:
Q4=Q4.1+Q4.2+Q4.3+Q4.4 (3.9)
где Q4.1 – теплоприток от освещения, кВт; Q4.2 – теплоприток от работающих электродвигателей, кВт; Q4.3 – теплоприток от работающих людей, кВт; Q4.4 – теплоприток из смежных помещений через открытые двери, кВт. Теплоприток от освещения.
Q4.1=
(3.10) где А – относительная мощность светильников, кВт/м2; Fпм – площадь помещения, м2; Теплоприток от работающих электродвигателей.
Q4.2=
или Q4.2=
(3.11) где Nэл – мощность электродвигателей, одновременно работающих в помещении, кВт; [прил. 3.10] [1.с. 334] q4.2 – относительная мощность электродвигателей, работающих в помещении, кВт/м2. Теплоприток от работающих людей.
Q4.3=
(3.12) где n – число людей одновременно работающих в помещении; обычно 2–3 человека при Fпм<200 м2 и 3–4 при Fпм>200 м2. [прил. 3.10] [1.с. 333] Теплоприток из смежных помещений через открытые двери.
Q4.4=
(3.13) где B – удельный теплоприток при открывании дверей, кВт; F – площадь камеры, м2. Результаты расчета и исходные данные сводим в таблицу 3. 4
Таблица 3. 4 – Эксплуатационные теплопритоки.
| № камеры | А,кВт/м2 | F, м2 | n, чел. | NЭ, кВт | В, кВт/м2 | Q4.1, Вт | Q4.2, Вт | Q4.3, Вт | Q4.4, Вт | Q4, Вт | |
| КМ | Об. | ||||||||||
| 1 | 2,3 | 2.3 | 2 | 6 | 12 | 498.8 | 700 | 4800 | 2592 | 5153.2 | 8588.8 |
| 2 | 432 | 2.3 | 2 | 6 | 12 | 993.6 | 700 | 4800 | 7006.5 | 7006.5 | 11677.6 |
| 3 | 432 | 2.3 | 2 | 6 | 12 | 993.6 | 700 | 4800 | 7006.5 | 7006.5 | 11677.6 |
Таблица 3. 5 Сводная таблица теплопритоков
| № камеры | Q1 | Q2 | Q3 | Q4 | Qобщ. | |||||
| КМ | Об | КМ | Об | |||||||
| 1 | 24170,4 | 2268,3 | 8918 | 5153,2 | 8588,8 | 40509,9 | 43945,5 | |||
| 2 | 20873,6 | 17797 | 4457 | 7006,5 | 11677,6 | 50134,1 | 54805,2 | |||
| 3 | 20541,8 | 13968 | 4457 | 7006,5 | 11677,6 | 45973,3 | 50644,4 | |||
| Итого: | 136617,3 | 149395 | | |||||||
4. Расчет и подбор камерного оборудования
4.1 Выбор и обоснование способа охлаждения камер холодильника
На холодильниках принимают две системы охлаждения: непосредственное охлаждение помещения кипящим хладагентом и косвенное охлаждение промежуточным хладоносителем Наиболее предпочтительным является применение непосредственного охлаждения. Так как использование промежуточного хладоносителя влечет за собой дополнительные потери холода и, кроме того, нам необходимо создать принудительное движение воздуха в камерах для вентиляции, следовательно, из способов охлаждения наиболее перспективным является охлаждение с помощью воздухоохладителей. В зависимости от рабочего тела, подаваемого в воздухоохладители, они разделяются на непосредственного охлаждения и рассольные. Выбираем потолочные воздухоохладители типа ВОП с нижней подачей хладагента. Они предназначены для охлаждения воздуха в камерах хранения продуктов. Воздухоохладители состоят из охлаждающей батареи, узла вентиляторов, поддона для сбора талой воды и обшивки. При охлаждении камер с помощью воздухоохладителей ускоряется процесс отвода теплоты от продукта, достигается равномерное распределение температуры по всему объему камеры.
4.2 Расчет и подбор приборов охлаждения
Fво.р=
(4.1) где Qво – тепловая нагрузка на воздухоохладители, кВт; kво – коэффициент теплопередачи, кВт/(м2К); [прил. 4.1] [1.с. 167] θво – разность теплообменивающихся, єC. Расчет площади теплопередающей поверхности производим в таблице 4. 1
Таблица 4. 1 Расчет площади теплопередающей поверхности
| № камеры | Θ,єC | Qво, Вт | kво, Вт/(м2К) | Fво.р, м2 |
| 1 | 10 | 43945,5 | 16,3 | 269 |
| 2 | 10 | 54805,2 | 16,3 | 336 |
| 3 | 10 | 50644,4 | 16,3 | 310 |
Подбираем два воздухоохладителя марки Я10-АВ2–150 для камеры №1; по два воздухоохладителя марки Я10 – АВ2–250 для камер №2 и №3 соответственно. Техническая характеристика воздухоохладителей дана в таблице 4. 2
Таблица 4. 2 Техническая характеристика воздухоохладителей.
| Показатель | Марка аппарата |
| Я 10-ФВП | |
| Суммарный расход воздуха, м3/с | 4,4 |
| Шаг ребер, мм | 17,5 |
| Объем внутритрубного пространства, м3 | 0,6 |
| Масса, кг | 2400 |
| Габариты, мм Длина Ширина Высота | 2145 1840 3080 |
5. Выбор режима работы холодильной установки
5.1 Определение режима работы холодильной установки
Определение режима работы холодильной установки заключается в определении температур кипения, конденсации и всасывания, построении цикла в диаграмме хладагента и определении параметров всех узловых точек. Определение температуры кипения хладагента
t0=
(5.1) где tпм – температура воздуха в камере, t0= -4 єC Определение температуры конденсации Определение температуры воды на входе в конденсатор:
tвд.1=tмт+(3–4) (5.2)
где tмт – температура мокрого термометра, определяется по i-d-диаграмме, єC tвд.1=20+4=24 єC Определение температуры воды на выходе из конденсатора:
tвд.2=tвд.1+4 (5.3)
tвд.2=24+4=28 єC Определение температуры конденсации:
tк=
, єC (5.4) tк=
єC
tвс=t0+(5–10), єC (5.5)
tвс=-6+7=1 єC По данным расчета строим цикл в диаграмме S-T и определяем параметры узловых точек таблица 5. 1
Рисунок 2 – Цикл одноступенчатого сжатия. Таблица 5. 1 – Параметры узловых точек
| Параметр | 1 | 1ґ | 2 | 2ґ | 3 | 3ґ | 4 |
| Температура, єC | -4 | 1 | 85 | 31 | 31 | 20 | -4 |
| Давление, мПа | 0,35 | 0,35 | 1,4 | 1,2 | 1,31 | 0,9 | 0,36 |
| Энтальпия, кДж/кг | 1680 | 1690 | 1890 | 1400 | 590 | 510 | 570 |
| Удельный объем, м3/кг | 0,35 | 0,35 | 0,14 | 0,09 | 0,001698 | 0,00164 | 0,06 |
5.2 Выбор и обоснование схемы холодильной установки
Необходимый температурно-влажностный режим в охлаждаемых помещениях достигается за счет работы холодильной установки, включающей камерные приборы охлаждения. Они необходимы для отвода теплоты из помещений и передачи ее охлаждающей среде, циркулирующей в камерных приборах охлаждения. Выбираем непосредственный способ охлаждения, то есть отвод теплоты из помещений кипящим хладагентом. Для камер хранения температура в камерах поддерживается на уровне 4 єC. Целесообразно применять одноступенчатую холодильную установку. Принимаем непосредственное охлаждение с нижней подачей хладагента в приборы охлаждения. Таким образом, проектируется аммиачная безнасосная схема холодильной установки на одну температуру кипения с нижней подачей хладагента в приборы охлаждения (воздухоохладители), которая является наиболее приемлемой для заданных условий.
6. Расчет и подбор основного холодильного оборудования
6.1 Расчет и подбор компрессоров
Удельная массовая холодопроизводительность:
q0=i1-i4 (6.1)
q0=1680–570=1110 кДж/кг где i1 – энтальпия пара в точке 1, кДж/кг; i4 – энтальпия пара в точке 4, кДж/кг. Действительная масса всасываемого пара:
mд=
(6.2) mд=
, кг/с где Q0 – требуемая холодопроизводительность компрессорных агрегатов, кВт. Действительная объемная подача: Vд=
(6.3) где v1 – удельный объем всасываемого пара в точке 1, м3/кг. Индикаторный коэффициент подачи:
λ1=
(6.4) 
(6.5) 
Коэффициент подачи компрессоров: 
(6.6) 
Теоретическая объемная подача: 
(6.7) 
, м3/с. По объемной теоретической подаче подбираем компрессорные агрегаты марки АО 600 П в количестве две штуки; техническая характеристика агрегата приведена в таблице 6. 1 Таблица 6. 1 Техническая характеристика компрессорных агрегатов
| Марка компрессора | Хладагент | Число цилиндров | Диаметр цилиндров, мм | Объемная теоретическая подача | Эффективная мощность, кВт | Габаритные размеры, мм | Диаметр патрубков, Dy.вс /Dy.н |
| АО600П | R717 | 2 | 280 | 0,44 | 190 | 4060Ч3547Ч1735 | 200/150 |
Расчет и подбор конденсаторов производится по площади теплопередающей поверхности, определяемой по формуле:
Fк.р=
(6.8) где Qк.р – расчетная тепловая нагрузка на конденсаторы, кВт.
Qк.р=mд(i2-i3) (6.9)
Qк.р=
, кВт Θк.р - разность теплообменивающихся сред; kк.р – коэффициент теплопередачи конденсатора. Fк.р=
, м2 (6.10) По Fк.р подбираем конденсаторы марки КТГ-160 в количестве одного штуки.
Таблица 6. 2 Техническая характеристика конденсатора.
| Марка | Площадь теплопередающей поверхности, м2 | | Вместимость трубного пространства | | | | Масса, кг |
| Вместимость межтрубного пространства, | Количество труб, n | Диаметр кожуха | Условный проход d1/d2 | ||||
| КТГ-200 | 200 | 2,32 | 1,86 | 614 | 1000 | 40/200 | 5580 |
7. Расчет аммиачных трубопроводов
Внутренний диаметр трубопроводов определяем по формуле:
d=
(7.1) где d – внутренний диаметр трубы, м; m – расход хладагента через трубопровод, кг/с; v – удельный объем хладагента, м3/с w – скорость движения хладагента по трубопроводу, м/с. [прил. 7.1] [1.с. 197 табл. 7.1] Исходные данные и результаты расчета заносим в таблицу 7. 1
Таблица 7.1 Аммиачные трубопроводы
| № | Наименование трубопровода | m, кг/с | v, м3/кг | w, м/с | D, м | Характеристика трубопровода | ||
| ГОСТ | DУ, ММ | DhЧS, мм | ||||||
| 1 | Магистральныйнагнетательный | 0,14 | 0,09 | 15 | 0,032 | А8734 | 32 | 38Ч2,0 |
| 2 | Магистральный всасывающий | 0,14 | 0,35 | 10 | 0,08 | А8732 | 80 | 89Ч3,5 |
| 3 | Жидкостный к приборам охлаждения | 0,14 | 0,001698 | 0,6 | 0,022 | А8734 | 25 | 32Ч2,0 |
| 4 | Жидкостный от конденсатора к линейному ресиверу | 0,14 | 0,001640 | 0,6 | 0,022 | А8734 | 25 | 32Ч2,0 |
8. Расчет и подбор вспомогательного оборудования
Для безнасосных схем необходимо подобрать следующее вспомогательное оборудование: линейный ресивер, отделитель жидкости, защитные ресиверы, магистральный маслоотделитель, маслосборник.8.1 Расчет и подбор линейного ресивера
Вместимость ресивера определяем по формуле:
(8. 1) где (1/2–1/3-) mд – количество хладагента проходящего через ресивер, кг/ч; v3 – удельный объем жидкости при tк, м3/кг. Vл.р=
, м3 Подбираем линейный ресивер марки 0,75 РД 8.2 Расчет и подбор циркуляционного ресивера
Вместимость циркуляционного ресивера Vц. Р. определяем по формуле: Vц. Р. >2 [Vн. т.+0,2 (Vб+V в. О.) + 0,3 Vвс.т.] Выбираем циркуляционный ресивер марки 2,5 РДВа в количестве одной штуки
Таблица 8. 2 Техническая характеристика циркуляционного ресивера
| Марка | Вместимость, м3 | Габаритные размеры, мм | Масса, кг | |||
| D | Н | В | d | |||
| 2,5 РДВа | 2,65 | 1000 | 4065 | 1340 | 150 | 955 |
8.3 Расчет и подбор дренажного ресивера
Емкость дренажного ресивера принимаем равной емкости линейного ресивера. Выбираем ресивер марки 2,5 РД.
Таблица 8. 3 Техническая характеристика ресиверов
| Марка | Вместимость, м3 | Габаритные размеры, мм | Масса, кг | |||
| D | H | B | d | |||
| 2,5 РД | 2,55 | 800 | 2070 | 5610 | 50 | 990 |
8.4 Расчет и подбор магистрального маслоотделителя.
Подбираем по диаметру нагнетательного магистрального трубопровода: DY=32 мм Выбираем маслоотделитель марки 50 МА.
Таблица 8. 4 Техническая характеристика маслоотделителя.
| Масса, кг | Марка | Условный проход штуцера, мм | Диаметр корпуса, мм | Высота, мм |
| 98 | 50 МА | 50 | 257Ч8 | 1228 |
8.5 Расчет и подбор отделителя жидкости
Отделитель жидкости выбираем по диаметру магистрального всасывающего трубопровода Dy=80 Выбираем отделитель жидкости марки 100 ОЖГ
| Типоразмер | Диаметр Корпуса D*S, мм | Высота H, мм | Габаритные размеры, мм | Масса, кг | ||
| D | D1 | D2 | ||||
| 100 ОЖГ | 500Ч6 | 2060 | 100 | 32 | 40 | 215 |
8.6 Расчет и подбор маслособирателя.
Принимаем маслособиратель марки 60 МЗС.
Таблица 8.6 Техническая характеристика.
| Марка | Диаметр корпуса, мм | Высота, мм | Масса, кг |
| 60 МЗС | 325Ч9 | 1275 | 35 |
8.7 Расчет и подбор испарителя
Площадь теплопередающей поверхности определяем по формуле:
Fи=
(8.3) где Q0 – холодопроизводительность холодильной машины, кВт. Fи=
, м2 Подбираем испаритель марки ИТГ-200. Техническая характеристика приведена в таблице 8. 7 Таблица 8. 7 Техническая характеристика испарителя
| Марка испарителя | Площадь охлаждения, м2 | Число секций | Размер бака, мм | Диаметр штуцеров, мм | Вместимость по аммиаку, м | Мощность мешалки | Масса испарителя, кг | ||||||
| Вход пара | Выход пара | Выход хладоносителя | d1 | d2 | d3 | d4 | d | | | | |||
| ИТГ-200 | 200 | 2,1 | 150 | 25 | 200 | 250 | 200 | 125 | 40 | 200 | 1,008 | 1,7 | 7120 |
8.8 Расчет и подбор насосов насосов для хладоносителя
Объемный расход циркулирующего хладоносителя находим по формуле:
Vхл.=
(8.4) где схл. – теплоемкость хладоносителя, кДж/кг; ρхл. – плотность хладоносителя, кг/м3; tхл1 и tхл2 – соответственно температура хладоносителя входящего и выходящего из испарителя, єC. Vхл.
, м3/с Подбираем насос марки ЦГ – 6,3/32 в количестве одного штуки. Таблица 8. 8 Техническая характеристика насоса
| Марка | Подача, V*102, м3/с | Напор столба жидкого хладагента | Мощность электродвигателя, кВт | Габаритные размеры, мм | Масса электронасоса, кг | ||
| D | L | H | |||||
| ЦГ – 6,3/32 | 0,05 | 32 | 2,2 | 640 | 395 | 290 | 86 |
9. Расчет оборотного водоснабжения
9.1 Расчет и подбор градирни
Площадь поперечного сечения градирни определяем по формуле:
F0=
(9.1) где Qk – тепловой поток в конденсаторе, кВт; qf – условная плотность теплового потока; для вентиляторной градирни qf=47–57 Вт/м2. [1.с. 145 табл. 27] F0=
, м2 Выбираем градирню марки ГПВ-320 в количестве трех штук. Таблица 9. 1 – Техническая характеристика градирни
| Марка градирни | Тепловой поток при 5єC | Площадь поперечного сечения градирни, м2 | Массовый расход охлаждаемой воды, кг/с | Условная плотность теплового потока, кВт/м2 | Мощность вентилятора, кВт | Габаритные размеры, мм | Масса, кг | |
| Основание в плане | Общая высота | |||||||
| ГПВ-320 | 372,16 | 6,5 | 17,8 | 57,3 | 6,4 | 2212Ч3540 | 2485 | 2006 |
9.2 Расчет подбор насосов для воды
Подбор насосов производится по объемному расходу охлаждающей воды на конденсатор, который определяется по формуле:
Vв=
(9.2)
где Qk – тепловой поток в конденсаторе, Вт; сw – теплоемкость воды, кДж/(кг*К); [1.с. 139] ρw – плотность воды, кг/м3; tw1 – температура воды, поступающей на конденсатор, єC; tw2 – температура воды, выходящей из конденсатора, єC. Vв=
, м3/с Подбираем насосы марки 4к-90/20 в количестве двух штук. Таблица 9. 2 Техническая характеристика насоса
| Марка | Подача, V*102, м3/с | Напор, кПа | Мощность электродвигателя, кВт | Габаритные размеры, мм | Масса, кг | ||
| D | L | H | |||||
| 4к-90/20 | 2,8 | 220 | 7 | 498 | 292 | 300 | 44,8 |
Список используемых источников
1. Лашутина Н.Г., Суедов В.П., Полужкин В.П.: «Холодильно-компрессорные машины и установки», Колос. 1994 г. 423 с.
2. Янвель Б.К. «Курсовое и дипломное проектирование холодильных установок» – М.: ВО «Агропромиздат». 1989 г. 218 с.
3. «Холодильные машины. Справочник»: – М.: «Легкая и пищевая промышленность». 1982 г. 222 с.